②對于增速傳動，根據(jù)經(jīng)驗建議取表值的1.1倍。

③對外部機械與齒輪裝置之間有撓性邊接時，通常K_A值可適當減小。

5.3動載系數(shù)K_V

動載系數(shù)是考慮輪齒接觸跡在嚙合過程中的沖擊和由此引起齒輪副的振動而產(chǎn)生的內(nèi)部附加動載荷影響的系數(shù)。K_V值可根據(jù)齒輪的圓周速度及平穩(wěn)性精度由圖1查取。

圖1動載系數(shù)K_V

5.4接觸跡間載荷分配系數(shù)K₁

接觸跡間載荷分配系數(shù)是考慮由于齒距誤差、輪齒和軸系受載變形等引起載荷沿齒寬方向在各接觸跡之間分配不均的影響系數(shù)K₁值可由圖2查取。

圖2接觸跡間載荷分配系數(shù)K₁

5.5接觸跡內(nèi)載荷分布系數(shù)K_H2、K_F2

接觸跡內(nèi)載荷 分布系數(shù)是考慮由于齒面接觸跡位置沿齒高的偏移而引起應(yīng)力分布狀態(tài)改變對強度的影響系數(shù)。K_H2及K_F2值可按接觸精度由表3查取。

表3接觸跡內(nèi)載荷分布系數(shù)

精度等級	4	5	6	7	8
KH2	1.05	1.15	1.23	1.39	1.49
KF2	1.05	1.08		1.10

5.6接觸跡系數(shù)K_Δε

接觸跡系數(shù)是考慮重合度尾數(shù)Δε對輪齒應(yīng)力的影響系數(shù)。當Δε較大時，在相應(yīng)于Δε的齒寬部分，即使在最不利的情況下，也有部分接觸跡參與承擔載荷，使輪齒應(yīng)力有所下降。推薦Δε=（0.25～0.4）。K_Δε值可按Δε由圖3查取。當齒端修薄時，應(yīng)根據(jù)減去齒端修薄長度后的有效齒長部分的Δε來查圖（當20°＜β°＜25°時，采用插值法查取）。

圖3接觸跡系數(shù)K_Δε

5.7彈性系數(shù)Z_E、Y_E

彈性系數(shù)是考慮材料的彈性模量E及泊桑比ν對齒輪應(yīng)力影響的系數(shù)。其值可按表4查取。

符號	單位	鍛鋼-鍛鋼	鍛鋼-鑄鋼	鍛鋼-球墨鑄鐵	其他材料
ZE	（N/mm2）0.27	31.346	31.263	30.584	1.123E0.27
YE	（N/mm2）0.14	2.079	2.076	2.053	0.370E0.14

表中E計算式：

5.8齒數(shù)比系數(shù)Z_u、Y_u

齒數(shù)比系數(shù)是考慮不同齒數(shù)比具有不同的齒面相對曲率半徑，從面影響輪齒應(yīng)力的系數(shù)。其值可按圖4查取或按圖中公式計算

圖4齒數(shù)比系數(shù)Z_u、Y_u

5.9螺旋角系數(shù)Z_β、Y_β

螺旋角系數(shù)是考慮螺旋角影響齒面相對曲率半徑，從面影響輪齒應(yīng)力的系數(shù)。其值可按圖5查取，或按圖中公式計算。

圖5螺旋角系數(shù)Z_β、Y_β

5.10接觸弧長系數(shù)Z_a

接觸弧長系數(shù)是考慮齒面接觸弧的有效工作長度對齒面接觸應(yīng)力影響的系數(shù)。當齒數(shù)比不等于1時，一個齒輪的上齒面和下齒面的接觸弧長不一樣。接觸弧長系數(shù)應(yīng)取兩個齒輪的平均值，即Z_a=0.5(Z_a1+Z_a2)，Z_a1和Z_a2值可按小齒輪和大齒輪的當最齒數(shù)z_v1和z_v2查圖6。

圖6接觸弧長系數(shù)Z_a

5.11齒形系數(shù)Y_F

齒形系數(shù)是考慮由于輪齒幾何形狀對齒根應(yīng)力影響的系數(shù)。它是用折截面法計算得來的，已考慮了齒根應(yīng)力集中的影響。Y_F值可根據(jù)當量齒數(shù)z_v由圖7查取

圖7 齒形系數(shù)Y_F

5.12齒端系數(shù)Y_End

齒端系數(shù)是考慮接觸跡在齒輪端部時，端面以外沒有齒根來參與承擔彎曲力矩，以致端部齒根應(yīng)力增大的影響系數(shù)。對于未修端的齒輪，Y_End值可根據(jù)ε_β（ε_β=b/P_x）由圖8查取（當β不是圖中值時，用插值法查�。�。

對于齒端修薄齒輪，Y_End=1，齒端修薄量ΔS=（0.01～0.04）m_n。對于高精度齒輪取較小值，低精度齒輪取較大值；對于大模數(shù)齒輪取較小值，小模數(shù)齒輪取較大值。

齒端修薄長度（按齒寬方向度量）ΔL=Δε·P_x(P_x= P_xπm_n/sinβ)；當兩端修薄時，ΔL=0.5Δε·P_x，齒時，Δε應(yīng)取較大值。

圖8齒端系數(shù)Y_End

圖9齒端修薄

5.13試驗齒輪的疲勞極限σ_HLim、σ_FLim

疲勞極限是指某種材料的齒輪經(jīng)長期持續(xù)的重復(fù)載荷（接觸應(yīng)力循環(huán)基數(shù)N_o=5×10⁷，彎曲應(yīng)力循環(huán)基數(shù)N_o=3×10⁶）作用后，輪齒保持不破壞時的極限應(yīng)力。它可由齒輪的負荷動轉(zhuǎn)試驗或經(jīng)驗統(tǒng)計數(shù)據(jù)獲得。當缺乏資料時，可參考圖10和圖11，根據(jù)材料和齒面硬度取值。鑄鋼、氮化鋼和球墨鑄鐵的疲勞極限見附錄A（補充件）。

當材料、工藝、熱處理性能良好時，可在區(qū)域圖的上半部取值，否則在下音部取值，一般取中間值。對于正、反向傳動的齒輪或受對稱雙向彎曲的齒輪（如中間輪），應(yīng)將由圖中查得的彎曲疲勞極限值乘能0.7。

圖10和圖11的試驗條件為：節(jié)點線速度V=9.3m/s；礦物測潤滑，基運動粘度為v₄₀=100mm²/s。

圖10接觸疲勞極限σ_HLim

圖11彎曲疲勞極限σ_FLim

5.14壽命系數(shù)Z_N、Y_N

壽命系數(shù)是考慮齒輪只要求有限壽命時，可以提高許用應(yīng)力的系數(shù)。對于有限壽命設(shè)計，壽命系數(shù)可根據(jù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N_L^1）查圖12和圖13。

圖12當調(diào)質(zhì)鋼和球墨鑄鐵的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N_L或N_V≥5×10⁷時，Z_N=1；氮化鋼的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N_L或N_V≥2×10⁶時，Z_N=1。圖13的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N_L或N_V≥3×10⁶時，Y_N=1。

注：1）對于變載荷下工作的齒輪，在已知載荷時，應(yīng)根據(jù)當量循環(huán)次數(shù)N_V查圖。

圖12接觸強度計算的壽命系數(shù)Z_N

圖13彎曲強度計算的壽命系數(shù)Y_N

5.15潤滑劑系數(shù)Z_L

潤滑劑系數(shù)是考慮所用的潤滑油種類及粘度對齒面接觸應(yīng)力的影響系數(shù)。其值可按圖14查取。

在相同工況條件下，圓弧齒輪的潤滑油粘度應(yīng)比漸開線齒輪高。通常低速重載傳動多采用320、400和460極壓工業(yè)齒輪油，高速傳動多采用32號46號汽輪機油。

圖14潤滑劑系數(shù)Z_L

5.16速度系數(shù)Z_V

速度系數(shù)是考慮齒面間相對速度對齒面接觸應(yīng)力的影響系數(shù)。其值可以按圖15查取。

圖15速度系數(shù)Z_V

5.17尺寸系數(shù)Y_x

尺寸系數(shù)是考慮實際齒輪模數(shù)大于試驗齒輪模數(shù)而使材料強度降低的尺寸效應(yīng)。其值可按圖16查取。

圖16尺寸系數(shù)Y_x